干粉滅火系統(tǒng)設計規(guī)范管網計算源引自（ GB50347-2004 ）
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4 管網計算
4.0.1 管網起點（干粉儲存容器輸出容器閥出口）壓力不應大于2.5 MPa；管網最不利點噴頭工作壓力不應小于0.1 MPa。
4.0.2 管網中干管的干粉輸送速率應按下列公式計算：
4.0.3 管網中支管的干粉輸送速率應按下列公式計算:
式中：Qb ——支管的干粉輸送速率（kg/s）；
n ——安裝在計算管段下游的噴頭數(shù)量。
4.0.4 管道內徑宜按下列公式計算： 
式中：d ——管道內徑（mm）；宜按附錄A表A-1取值；
Q ——管道中的干粉輸送速率（kg/s），
4.0.5 管段的計算長度應按下列公式計算： 
式中：L ——管段計算長度（m）；
LY ——管段幾何長度（m）；
LJ ——管道附件的當量長度（m）；可按附錄A表A-2取值。
4.0.6 管網宜設計成均衡系統(tǒng)，均衡系統(tǒng)的結構對稱度應滿足下列公式要求：
式中：S ——均衡系統(tǒng)的結構對稱度；
Lmax ——對稱管段計算長度最大值（m）；
Lmin ——對稱管段計算長度最小值（m）。
4.0.7 管網中各管段單位長度上的壓力損失可按下列公式估算：
式中：△P/L——管段單位長度上的壓力損失（MPa/m）；
Pe——管段末端壓力（MPa）；
λq——驅動氣體摩擦阻力系數(shù)；
g ——重力加速度（m/s2）；取9.81；
? ——管道內壁絕對粗糙度（mm）。
4.0.8 高程校正前管段首端壓力可按下列公式估算： 
式中：Pb’——高程校正前管段首端壓力（MPa）。
4.0.9 用管段中的平均壓力代替公式4.0.7-1中的管段末端壓力，再次求取新的高程校正前的管段首端壓力，兩次計算結果應滿足下列公式要求，否則應繼續(xù)用新的管段平均壓力代替公式4.0.7-1中的管段末端壓力，再次演算，直至滿足下列公式要求。 
式中：Pp——管段中的平均壓力（MPa）；
δ——相對誤差；
i——計算次序。
4.0.10 高程校正后管段首端壓力可按下列公式計算：
式中：Pb——高程校正后管段首端壓力（Mpa）；
ρH——干粉-驅動氣體二相流密度（kg/m3）；
γ ——流體流向與水平面所成的角（°）；
ρQ——管道內驅動氣體的密度（kg/m3）。
4.0.11 噴頭孔口面積應按下列公式計算：
式中：F——噴頭孔口面積（mm2）；
qo——在一定壓力下，單位孔口面積的干粉輸送速率（kg/s/mm2）。
4.0.12 干粉儲存量可按下列公式計算： 
式中：mc——干粉儲存量（kg）；
ms——干粉儲存容器內干粉剩余量（kg）；
mr——管網內干粉殘余量（kg）；
VD——整個管網系統(tǒng)的管道容積（m3）。
4.0.13 干粉儲存容器容積可按下列公式計算： 
式中：Vc——干粉儲存容器容積（m3），取系列值；
K——干粉儲存容器的裝量系數(shù)。
4.0.14 驅動氣體儲存量可按下列公式計算：
1 非液化驅動氣體 
2 液化驅動氣體
式中：mgc ——驅動氣體儲存量（kg）；
Np ——驅動氣體儲瓶數(shù)量；
Vo ——驅動氣體儲瓶容積（m3）；
PC ——非液化驅動氣體充裝壓力（MPa）；
Po ——管網起點壓力（MPa）；
mg ——驅動氣體設計用量（kg）；
mgs——干粉儲存容器內驅動氣體剩余量（kg）；
mgr——管網內驅動氣體殘余量（kg）；
α ——液化驅動氣體充裝系數(shù)（kg/m3）。
4.0.15 清掃管網內殘存干粉所需清掃氣體量，可按10倍管網內驅動氣體殘余量選??；瓶裝清掃氣體應單獨儲存；清掃工作應在48h內完成。
4.0.1 管網起點是從干粉儲存容器輸出容器閥出口算起，單元獨立系統(tǒng)和組合分配系統(tǒng)均如此計算。管網起點壓力是干粉儲存容器的輸出壓力。管網起點壓力不應大于2.5MPa是依據干粉儲存容器的設計壓力確定的。管網最不利點所要求的壓力是依據噴頭工作壓力規(guī)定的，這里等效采用了日本標準。日本消防法施行規(guī)則第21條 § 1指出：噴頭工作壓力不應小于0.1MPa。
注：本規(guī)范壓力取值，除特別說明外，均指表壓。
4.0.4 為使干粉滅火系統(tǒng)管道內干粉與驅動氣體不分離，干粉-驅動氣體二相流要維持一定流速，即管道內流量不得小于允許最小流量Qmin，依此等效采用了英國標準推薦數(shù)據?！妒覂葴缁鹧b置和設備·干粉系統(tǒng)規(guī)范》BS 5306 ：pt7-1988 § 7給出對應DN25管子的最小流量Qmin為1.5kg/s。 DN25管子的內徑d是27mm，由此得管徑系數(shù)
其他國外標準沒提供管徑系數(shù)KD數(shù)據，主張采用生產廠家提供的數(shù)據。在搜集到的資料中，有兩組數(shù)據所得管徑系數(shù)KD值與本規(guī)定接近，具體如表1所示：
注 ：① 取自美國Ansul公司《干粉滅火系統(tǒng)》，P41，對應氣固比μ=0.058。
② 取自日本《 滅火設備概論》，日本工業(yè)出版社，1972年版，P270；或見《消防設備全書》，陜西科學技術出版社，1990年版，P1263，對應氣固比μ=0.044。
應該指出：以上計算得到的是最大管徑值，根據需要，實際管徑值應取比計算值較小的恰當數(shù)值。經濟流速時管徑值隨驅動氣體系數(shù)μ而異，當μ=0.044時，經濟流速時管徑系數(shù)KD=10～11，即其最佳管道流量是允許最小流量的4～5倍。另外，當廠家以實測數(shù)據給出流量(Q)一管徑(d)關系時，應該采用廠家提供的數(shù)據。實際管徑應取系列值。
4.0.5 關于管道附件的當量長度，應該按廠家給出的實測當量長度值取值，但目前實際還做不到，不給出數(shù)據又無法設計計算。按周亨達給出的管道附件的當量長度計算式為：Lj= k×d，其中k是當量長度系數(shù)（m/mm）：90°彎頭取0.040，三通的直通部分取0.025，三通的側通部分取0.075。下面一同給出國外管道附件當量長度數(shù)據做比較（見表2）：
注 ：① 東京消防廳《預防事務審查·檢查基準》，東京防災指導協(xié)會，1984年出版，P436。
② 美國Ansul公司《干粉滅火系統(tǒng)》，圖表7。
③ 周亨達主編《工程流體力學》，冶金工業(yè)出版社1995年出版，P124～135。
顯然，按周亨達計算式計算值誤差偏大。而國外數(shù)據是在一定驅動氣體系數(shù)下的測定值，考慮到日本數(shù)據比Ansul數(shù)據通用性更好些，暫時推薦該組日本數(shù)據作為參考值。
4.0.6 設計管網時，應盡量設計成結構對稱均衡管網，使干粉滅火劑均勻分布于防護區(qū)內。但在實踐中，不可能做到管網結構絕對精確對稱布置，只要對稱度在士5%范圍內，就可以認為是結構對稱均衡管網，可實現(xiàn)噴粉的有效均衡，見圖2。在系統(tǒng)中，可以使用不同噴射率的噴嘴來調整管網的不均衡，見圖3。
該計算式系等效采用《室內滅火裝置和設備·干粉系統(tǒng)規(guī)范》BS 5306 ：pt7—1988 § 7.2規(guī)定。
應該指出：在調研中也見到了非均衡系統(tǒng)，但本規(guī)范主張管網應盡量設計成對稱分流的均衡系統(tǒng)，所以前半句采用“宜”字；均衡系統(tǒng)可以是對稱結構，也可以是不對稱結構，結構對稱與不對稱的分界在對稱度，所以后半句采用“應”字。
4.0.7 國外標準沒提供壓力損失系數(shù)△p/L數(shù)據，主張采用生產廠家提供的數(shù)據。本計算式是依據沿程阻力的計算導出的，其推導過程如下：
根據周建剛等人就粉體高濃度氣體輸送進行的試驗研究結果（引自周建剛、沈熙身、馬恩祥等著《粉體高濃度氣體輸送控制與分配技術》，北京：冶金工業(yè)出版社，1996年出版，P109～143），管道中的壓力損失計算式為： 
式中：?p ——管道中的壓力損失（Pa）；
?pq ——氣體流動引起的壓力損失（Pa）；
?pf ——氣體攜帶的粉狀物料引起的壓力損失（Pa）；
λq ——驅動氣體的摩擦阻力系數(shù)；
λf ——干粉的摩擦阻力系數(shù)；
μ ——驅動氣體系數(shù)；
ρQ ——管道內驅動氣體密度（kg/m3）；
vq ——管道內驅動氣體流動速度（m/s）；
d ——管道內徑（ m）；
L ——管段計算長度（m）。
把公式（2）和公式（3）代人公式(1)并移項得： 
式中：△p/L ——管段單位長度上的壓力損失（Pa/m）。
當μ=0.0286～0.143時，有： 
式中：g ——重力加速度（m/s2）；取9.81。
在常溫下得管道中驅動氣體密度ρQ的表達式為： 
式中：ρqo ——常態(tài)下驅動氣體密度（kg/m3）；
pe ——計算管段末端壓力（MPa）（表壓）。
驅動氣體在管道中的流速vq可由其體積流量QQV （QQV = μ×Q/ρQ ）和管道內徑d表示，即有：
將（?p/L ）以MPa/m作單位，Pe以MPa作單位，d以mm作單位，整理上述各式并化簡得： 
由于氣固二相流體在管道中的流速很大，所以沿程阻力損失系數(shù)λq按水力粗糙管的情況計算，即： 
公式來自周亨達主編《工程流體力學》，北京：冶金工業(yè)出版社1995年出版，P120。
應該指出：當廠家以實測曲線圖給出△p/L之值時，應該采用廠家提供的數(shù)據。
4.0.8~4.0.10 在公式（4.0.7-1）中，取常溫下管道中驅動氣體密度ρQ的表達式為：ρQ=（10pe十1）ρq0，公式中ρe為計算管段末端壓力。按理說應該取高程校正前管段平均壓力Pp代替公式(4.0.7-1)中pe計算結果才是△p/L的真值，可那時計算管段首端壓力Pb還是未知數(shù)，無法求得高程校正前管段平均壓力Pp。
通過公式（4.0.8）已估算出高程校正前管段首端壓力，故可估算出高程校正前管段平均壓力Pp。
為求得高程校正前管段首端壓力Pb真值，應采用逐步逼近法。逼近誤差當然是越小越好，公式（4.0.9-2）已滿足工程要求。
管道節(jié)點壓力計算，有兩種計算順序：一種是從后向前計算順序——已知管段末端壓力Pe，求管段首端壓力Pb，這種計算順序的優(yōu)點是避免能源浪費；另一種是從前向后計算順序——已知管段首端壓力Pb求末端壓力pe，這種計算順序方便選取干粉儲存容器。當采用從前向后計算順序時，對以上計算式移項處理即可： 
另外注意 ：當采用上式計算時，求取(?p/L)i時需要用Pb代替公式（4.0.7-1）中的Pe 。
為了使設計者掌握該節(jié)點壓力計算方法，下面舉例說明。其中管壁絕對粗糙度?按鍍鋅鋼管取0.39mm（見周亨達主編《工程流體力學》，北京：冶金工業(yè)出版社1995年出版，P253）。
[例1] 已知：末端壓力Pe=0.15 MPa，干粉輸送速率Q=2kg/s，
d(DN25)=27mm，管段計算長度L= 1m，流向與水平面夾角γ=-90°，常態(tài)下驅動氣體密度ρq0=1.165kg/m3，干粉松密度ρf=850kg/m3，氣固比μ=0.044（如圖4所示管段）。
求：管段首端壓力Pb 。
[例 2 ] 已知：首端壓力Pb= 0.48 MPa，干粉輸送速率Q=20kg/s，d(DN65)=66mm，管段計算長度L=60m，流向與水平面夾角γ=0°，常態(tài)下驅動氣體密度ρq0=1.165kg/m3，干粉松密度ρf=850kg/m3，氣固比μ=0.044（如圖5所示管段）。
求：管段末端壓力Pe。 
4.0.12 管網內干粉的殘余量mc的計算式是按管網內殘存的驅動氣體的質量除以驅動氣體系數(shù)而推導出來的，管網內殘存的驅動氣體質量為：ρQVD，當Pp以MPa作單位時， 
應該指出:理論上講，干粉儲存容器內干粉剩余量為: 
式中：Vc ——干粉儲存容器容積（m3）。
但此時Vc是未知數(shù)；另外，驅動氣體系數(shù)μ是理論上的平均值，實際上對單元獨立系統(tǒng)和組合分配系統(tǒng)中干粉需要量最多的防護區(qū)或保護對象來說，到噴射時間終了時，氣固二相流中含粉量已很小，按公式（4.0.12-2）計算得到的管網內干粉殘余量已含很大裕度。因此，按m＋mr之值初選一干粉儲存容器，然后加上廠商提供的ms值作為mc值，可以說夠安全。
4.0.14 非液化驅動氣體在儲瓶內遵從理想氣體狀態(tài)方程，所以可按公式（4.0.14-1）和公式（4.0.14-2）計算驅動氣體儲存量。液化驅動氣體在儲瓶內不遵從理想氣體狀態(tài)方程，所以應按公式（4.0.14-3）和公式（4.0.14-4）計算驅動氣體儲存量。
4.0.15 清掃管道內殘存干粉所需清掃氣體量取10倍管網內驅動氣體殘余量為經驗數(shù)據。
當清掃氣體采用儲瓶盛裝時，應單獨儲存；若單位另有清掃氣體氣源采用管道供氣，則不受此限制。
要求清掃工作在48h內完成是依據干粉滅火系統(tǒng)應在48h內恢復要求規(guī)定的。
4.0.2 管網中干管的干粉輸送速率應按下列公式計算：
n ——安裝在計算管段下游的噴頭數(shù)量。
4.0.4 管道內徑宜按下列公式計算：
Q ——管道中的干粉輸送速率（kg/s），
4.0.5 管段的計算長度應按下列公式計算：
LY ——管段幾何長度（m）；
LJ ——管道附件的當量長度（m）；可按附錄A表A-2取值。
4.0.6 管網宜設計成均衡系統(tǒng)，均衡系統(tǒng)的結構對稱度應滿足下列公式要求：
Lmax ——對稱管段計算長度最大值（m）；
Lmin ——對稱管段計算長度最小值（m）。
4.0.7 管網中各管段單位長度上的壓力損失可按下列公式估算：
式中：△P/L——管段單位長度上的壓力損失（MPa/m）；
Pe——管段末端壓力（MPa）；
λq——驅動氣體摩擦阻力系數(shù)；
g ——重力加速度（m/s2）；取9.81；
? ——管道內壁絕對粗糙度（mm）。
4.0.8 高程校正前管段首端壓力可按下列公式估算：
4.0.9 用管段中的平均壓力代替公式4.0.7-1中的管段末端壓力，再次求取新的高程校正前的管段首端壓力，兩次計算結果應滿足下列公式要求，否則應繼續(xù)用新的管段平均壓力代替公式4.0.7-1中的管段末端壓力，再次演算，直至滿足下列公式要求。
δ——相對誤差；
i——計算次序。
4.0.10 高程校正后管段首端壓力可按下列公式計算：
ρH——干粉-驅動氣體二相流密度（kg/m3）；
γ ——流體流向與水平面所成的角（°）；
ρQ——管道內驅動氣體的密度（kg/m3）。
4.0.11 噴頭孔口面積應按下列公式計算：
qo——在一定壓力下，單位孔口面積的干粉輸送速率（kg/s/mm2）。
4.0.12 干粉儲存量可按下列公式計算：
ms——干粉儲存容器內干粉剩余量（kg）；
mr——管網內干粉殘余量（kg）；
VD——整個管網系統(tǒng)的管道容積（m3）。
4.0.13 干粉儲存容器容積可按下列公式計算：
K——干粉儲存容器的裝量系數(shù)。
4.0.14 驅動氣體儲存量可按下列公式計算：
1 非液化驅動氣體
Np ——驅動氣體儲瓶數(shù)量；
Vo ——驅動氣體儲瓶容積（m3）；
PC ——非液化驅動氣體充裝壓力（MPa）；
Po ——管網起點壓力（MPa）；
mg ——驅動氣體設計用量（kg）；
mgs——干粉儲存容器內驅動氣體剩余量（kg）；
mgr——管網內驅動氣體殘余量（kg）；
α ——液化驅動氣體充裝系數(shù)（kg/m3）。
4.0.15 清掃管網內殘存干粉所需清掃氣體量，可按10倍管網內驅動氣體殘余量選??；瓶裝清掃氣體應單獨儲存；清掃工作應在48h內完成。
條文說明
4 管網設計4.0.1 管網起點是從干粉儲存容器輸出容器閥出口算起，單元獨立系統(tǒng)和組合分配系統(tǒng)均如此計算。管網起點壓力是干粉儲存容器的輸出壓力。管網起點壓力不應大于2.5MPa是依據干粉儲存容器的設計壓力確定的。管網最不利點所要求的壓力是依據噴頭工作壓力規(guī)定的，這里等效采用了日本標準。日本消防法施行規(guī)則第21條 § 1指出：噴頭工作壓力不應小于0.1MPa。
注：本規(guī)范壓力取值，除特別說明外，均指表壓。
4.0.4 為使干粉滅火系統(tǒng)管道內干粉與驅動氣體不分離，干粉-驅動氣體二相流要維持一定流速，即管道內流量不得小于允許最小流量Qmin，依此等效采用了英國標準推薦數(shù)據?！妒覂葴缁鹧b置和設備·干粉系統(tǒng)規(guī)范》BS 5306 ：pt7-1988 § 7給出對應DN25管子的最小流量Qmin為1.5kg/s。 DN25管子的內徑d是27mm，由此得管徑系數(shù)
其他國外標準沒提供管徑系數(shù)KD數(shù)據，主張采用生產廠家提供的數(shù)據。在搜集到的資料中，有兩組數(shù)據所得管徑系數(shù)KD值與本規(guī)定接近，具體如表1所示：
② 取自日本《 滅火設備概論》，日本工業(yè)出版社，1972年版，P270；或見《消防設備全書》，陜西科學技術出版社，1990年版，P1263，對應氣固比μ=0.044。
應該指出：以上計算得到的是最大管徑值，根據需要，實際管徑值應取比計算值較小的恰當數(shù)值。經濟流速時管徑值隨驅動氣體系數(shù)μ而異，當μ=0.044時，經濟流速時管徑系數(shù)KD=10～11，即其最佳管道流量是允許最小流量的4～5倍。另外，當廠家以實測數(shù)據給出流量(Q)一管徑(d)關系時，應該采用廠家提供的數(shù)據。實際管徑應取系列值。
4.0.5 關于管道附件的當量長度，應該按廠家給出的實測當量長度值取值，但目前實際還做不到，不給出數(shù)據又無法設計計算。按周亨達給出的管道附件的當量長度計算式為：Lj= k×d，其中k是當量長度系數(shù)（m/mm）：90°彎頭取0.040，三通的直通部分取0.025，三通的側通部分取0.075。下面一同給出國外管道附件當量長度數(shù)據做比較（見表2）：
② 美國Ansul公司《干粉滅火系統(tǒng)》，圖表7。
③ 周亨達主編《工程流體力學》，冶金工業(yè)出版社1995年出版，P124～135。
顯然，按周亨達計算式計算值誤差偏大。而國外數(shù)據是在一定驅動氣體系數(shù)下的測定值，考慮到日本數(shù)據比Ansul數(shù)據通用性更好些，暫時推薦該組日本數(shù)據作為參考值。
4.0.6 設計管網時，應盡量設計成結構對稱均衡管網，使干粉滅火劑均勻分布于防護區(qū)內。但在實踐中，不可能做到管網結構絕對精確對稱布置，只要對稱度在士5%范圍內，就可以認為是結構對稱均衡管網，可實現(xiàn)噴粉的有效均衡，見圖2。在系統(tǒng)中，可以使用不同噴射率的噴嘴來調整管網的不均衡，見圖3。
該計算式系等效采用《室內滅火裝置和設備·干粉系統(tǒng)規(guī)范》BS 5306 ：pt7—1988 § 7.2規(guī)定。
應該指出：在調研中也見到了非均衡系統(tǒng)，但本規(guī)范主張管網應盡量設計成對稱分流的均衡系統(tǒng)，所以前半句采用“宜”字；均衡系統(tǒng)可以是對稱結構，也可以是不對稱結構，結構對稱與不對稱的分界在對稱度，所以后半句采用“應”字。
4.0.7 國外標準沒提供壓力損失系數(shù)△p/L數(shù)據，主張采用生產廠家提供的數(shù)據。本計算式是依據沿程阻力的計算導出的，其推導過程如下：
根據周建剛等人就粉體高濃度氣體輸送進行的試驗研究結果（引自周建剛、沈熙身、馬恩祥等著《粉體高濃度氣體輸送控制與分配技術》，北京：冶金工業(yè)出版社，1996年出版，P109～143），管道中的壓力損失計算式為：
?pq ——氣體流動引起的壓力損失（Pa）；
?pf ——氣體攜帶的粉狀物料引起的壓力損失（Pa）；
λq ——驅動氣體的摩擦阻力系數(shù)；
λf ——干粉的摩擦阻力系數(shù)；
μ ——驅動氣體系數(shù)；
ρQ ——管道內驅動氣體密度（kg/m3）；
vq ——管道內驅動氣體流動速度（m/s）；
d ——管道內徑（ m）；
L ——管段計算長度（m）。
把公式（2）和公式（3）代人公式(1)并移項得：
當μ=0.0286～0.143時，有：
在常溫下得管道中驅動氣體密度ρQ的表達式為：
pe ——計算管段末端壓力（MPa）（表壓）。
驅動氣體在管道中的流速vq可由其體積流量QQV （QQV = μ×Q/ρQ ）和管道內徑d表示，即有：
應該指出：當廠家以實測曲線圖給出△p/L之值時，應該采用廠家提供的數(shù)據。
4.0.8~4.0.10 在公式（4.0.7-1）中，取常溫下管道中驅動氣體密度ρQ的表達式為：ρQ=（10pe十1）ρq0，公式中ρe為計算管段末端壓力。按理說應該取高程校正前管段平均壓力Pp代替公式(4.0.7-1)中pe計算結果才是△p/L的真值，可那時計算管段首端壓力Pb還是未知數(shù)，無法求得高程校正前管段平均壓力Pp。
通過公式（4.0.8）已估算出高程校正前管段首端壓力，故可估算出高程校正前管段平均壓力Pp。
為求得高程校正前管段首端壓力Pb真值，應采用逐步逼近法。逼近誤差當然是越小越好，公式（4.0.9-2）已滿足工程要求。
管道節(jié)點壓力計算，有兩種計算順序：一種是從后向前計算順序——已知管段末端壓力Pe，求管段首端壓力Pb，這種計算順序的優(yōu)點是避免能源浪費；另一種是從前向后計算順序——已知管段首端壓力Pb求末端壓力pe，這種計算順序方便選取干粉儲存容器。當采用從前向后計算順序時，對以上計算式移項處理即可：
為了使設計者掌握該節(jié)點壓力計算方法，下面舉例說明。其中管壁絕對粗糙度?按鍍鋅鋼管取0.39mm（見周亨達主編《工程流體力學》，北京：冶金工業(yè)出版社1995年出版，P253）。
[例1] 已知：末端壓力Pe=0.15 MPa，干粉輸送速率Q=2kg/s，
d(DN25)=27mm，管段計算長度L= 1m，流向與水平面夾角γ=-90°，常態(tài)下驅動氣體密度ρq0=1.165kg/m3，干粉松密度ρf=850kg/m3，氣固比μ=0.044（如圖4所示管段）。
求：管段首端壓力Pb 。
求：管段末端壓力Pe。
但此時Vc是未知數(shù)；另外，驅動氣體系數(shù)μ是理論上的平均值，實際上對單元獨立系統(tǒng)和組合分配系統(tǒng)中干粉需要量最多的防護區(qū)或保護對象來說，到噴射時間終了時，氣固二相流中含粉量已很小，按公式（4.0.12-2）計算得到的管網內干粉殘余量已含很大裕度。因此，按m＋mr之值初選一干粉儲存容器，然后加上廠商提供的ms值作為mc值，可以說夠安全。
4.0.14 非液化驅動氣體在儲瓶內遵從理想氣體狀態(tài)方程，所以可按公式（4.0.14-1）和公式（4.0.14-2）計算驅動氣體儲存量。液化驅動氣體在儲瓶內不遵從理想氣體狀態(tài)方程，所以應按公式（4.0.14-3）和公式（4.0.14-4）計算驅動氣體儲存量。
4.0.15 清掃管道內殘存干粉所需清掃氣體量取10倍管網內驅動氣體殘余量為經驗數(shù)據。
當清掃氣體采用儲瓶盛裝時，應單獨儲存；若單位另有清掃氣體氣源采用管道供氣，則不受此限制。
要求清掃工作在48h內完成是依據干粉滅火系統(tǒng)應在48h內恢復要求規(guī)定的。
服務區(qū)域
- 外省市 消防設施安裝、改造、整改
- 廊坊市 消防設施安裝、改造、整改
- 天津市 消防設施安裝、改造、整改
- 北京市朝陽區(qū) 消防設施安裝、改造、整改
- 北京市豐臺區(qū) 消防設施安裝、改造、整改
- 北京市昌平區(qū) 消防設施安裝、改造、整改
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- 北京市延慶區(qū) 消防設施安裝、改造、整改
技術資料
- 綜合醫(yī)院防火與疏散（綜合醫(yī)院建筑設計規(guī)范 GB51039-2014 ）
- 火災探測器的設置（源引自火災自動報警系統(tǒng)設計規(guī)范 GB50116-2013）
- 滅火器的類型選擇（源引自建筑滅火器配置設計規(guī)范 GB50140-2005）
- 汽車庫、修車庫、停車場設計防火規(guī)范-消防車道（源自于 GB50067-2014)
- 建筑內部裝修設計防火規(guī)范民用建筑源引自 (GB50222-2017)
- 城市消防遠程監(jiān)控系統(tǒng)技術規(guī)范系統(tǒng)驗收源引自( GB50440-2007)
- 建筑防火封堵應用技術規(guī)程驗收源引自( CECS154-2003)
- 水電工程設計防火規(guī)范 消防供電源引自( GB50872-2014)
- 建筑鋼結構防火技術規(guī)范防火設計源引自( GB51249-2017)
- 酒廠設計防火規(guī)范消防站源引自( GB50694-2011)
- 飛機庫設計防火規(guī)范消防車道源引自( GB50284-2008)
- 冷庫設計規(guī)范消防給水與安全防護源引自( GB50072-2010)
- 消防通信指揮系統(tǒng)設計規(guī)范消防無線通信子系統(tǒng)源引自（ GB50313-2013 ）
- 農村防火規(guī)范規(guī)劃布局源引自( GB50039-2010)
- 檔案館高壓細水霧滅火系統(tǒng)技術規(guī)范系統(tǒng)驗收源引自（ DA/T45-2009 ）
- 干粉滅火系統(tǒng)設計規(guī)范管網計算源引自（ GB50347-2004 ）
- 固定消防炮滅火系統(tǒng)設計規(guī)范消防炮布置源引自（GB50338-2003 ）
- 機械加壓送風防煙及送風量（源引自GB50098-2009 ）
- 風機安裝（源引自GB51251-2017）
- 防火卷簾控制器調試（源引于 GB50166-2007 ）
- 火災自動報警系統(tǒng)驗收（源引于 GB50166-2007 ）
- 點型感煙、感溫火災探測器調試（源引自GB50166-2007 ）
- 懸掛式氣體滅火裝置 滅火試驗（源引自GA13-2006）
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- 石油化工可燃氣體和有毒氣體檢測報警探測器選用（源引自GB/T50493-2019）
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- 消防應急照明和疏散指示系統(tǒng)檢測與驗收 （源引自GB51309-2018）
- 建筑防煙排煙系統(tǒng)驗收（源引自GB51251-2017）
- 氣體滅火系統(tǒng)安全要求（源引自GB50370-2005）
- 消防給水及消火栓系統(tǒng)調試與驗收（源引自 GB50974-2014）
- 自動噴水滅火系統(tǒng)驗收（源引自 GB50261-2017）
- 水噴霧滅火系統(tǒng)驗收（源引自 GB50219-2014）
- 細水霧滅火系統(tǒng)規(guī)范性引用文件（源引自GB/T26785-2011）
- 泡沫滅火系統(tǒng)驗收 （源引自GB50281-2006）
- 非自由貿易試驗區(qū)公眾聚集場所投入使用、營業(yè)消防安全申報辦事指南（源引自北京市消防服務））
- 工程竣工驗收通知書（源引自北京城鄉(xiāng)和建設委員會）
- 建筑工程施工許可證申請表（源引自北京城鄉(xiāng)和建設委員會）
- 廚房設備滅火裝置調試與驗收（源引自CECS233-2007）
常見問題